PKPM结构设计参数 [精髓]

中化科城 · 发表于 2012-8-17 04:53:54

PKPM结构设计参数

论文上传者：chentao0102　　　　　　　论文作者：神侠

摘要：本文引见PKPM计算软件TAT,SATWE和PMSAP的新、旧规范版本之间的变化,这同时也是新旧规范(抗震规范、高层规程、荷载规范、混凝土规范〉的条文变化。

关键词： PKPM 设计计算

1.风荷载
　　风压规范值计算公式为:WK=βzμsμZ W。其中:βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo略有提高,而修建的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的状况。所以,按新规范计算的风压规范值能够比89规范大,也能够比89规范小。详细的变化包括下面几条:

　　1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:新高规3.2.2条规则:关于B级高度的高层修建或特别重要的高层修建,应按100年一遇的风压值采用。

　　2)、空中粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。C类是指有密集修建群的城市郊区；D类为有密集修建群,且房屋较高的城市郊区。

　　3)、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。新添加的D类对应的风压高度变化系数最,比C类小20%到50%。

　　4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。新添加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约5%到10%。与结构的资料和方式有关。

　　5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与空中粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数区分为,0.48、0.53和0.63。在新规范中,脉动影响系数不只与空中粗糙度类别有关,而且还与修建的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。如C类、高度为5Om、高宽比为3的修建,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。

　　6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算,关于比拟规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=(0.08-1.00)N:框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。其中N为结构层数。

2.地震作用

　　1）、抗震设防烈度：:新规范改动了抗震设防烈度与设计基本地震减速度值的对应关系,添加了7度(0.15g〉和8度(0.30g)两种状况(见新抗震规范表3.2.2)。

　　2）、设计地震分组：新规范把直接影响修建的设计特征周期Tg的设计近震、远震改为设计地震分组,区分为设计地震第一组、第二组和第三组。

　　3)、特征周期值：比89规范添加了0.05s以上,这在一定水平上提高了地震作用。

　　4)、地震影响系数曲线：新规范5.1.5条,设计反响谱范围由原来的3s延伸到6s,分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5Tg以内与89规范相反,从5Tg起改为倾斜下降段,斜率为0.02。关于阻尼比不等于0.05的结构,设计反响谱在阻尼比ζ等于0.05的基础上调整。

　　5）、改动耦连：新高规3.3条规则,质量、刚度不对称、不平均的结构,以及高度超越100m的高层修建结构应采用思索改动稿连振动影响的振型分解反响谱法。

　　6)、双向地震作用：新抗震规范5.1.1条规则，质量和刚度散布清楚不对称的结构，应计入双向地震作用下的改动影响。

　　7)、偶然公允：新高规3.3.3条规则,计算地震作用时，应思索偶然公允的影响,附加公允距可取与地震作用方向垂直的修建物边长的5%。

　　8)、竖向地震作用：新规范5.3.1条规则,关于9度的高层修建,其竖向地震作用规范值应按

公式(5.3.1-1)和〈5.3.14〉计算,并宜乘以1.5的缩小系数。相当于重力荷载代表值的33.4%:新规范5.3.3条规则,长悬臂和其它大跨度结构竖向地震作用规范值,8度、8.5度和9度时区分取重力荷载代表值的10%、15%和20%:新高规10.2.3条规则,带转换层的高层修建结构,8度抗震设计时转换构件应思索竖向地震影响。

3.地震作用调整

　　1）、最小地震剪力调整：:新规范5.2.5条规则,抗震验算时,结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数λ。关于竖向不规则结构的单薄层,尚应乘以1.15的增大系数。

　　2)、0.2Q0调整：新规范6.2.13条规则,侧向刚度沿竖向散布基本平均的框一剪结构,任一层框架局部的地震剪力,不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框-剪结构剖析的框架局部各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。

　　3)、边榀地震作用效应调整：新规范5.2.3条规则,规则结构不停止改动祸连计算时,平行于地震作用方向的两个边桶,其地震作用效应应乘增大系数。普通状况下,短边可按1.15采用,长边可按1.05采用:当改动刚度较小时,宜按不小于1.3采用。软件未执行这一条。

　　4)、竖向不规则结构地震作用效应调整：新规范3.4.3条规则,竖向不规则的修建结构,其单薄层的地震剪力应乘以1.15的增大系数:新高规5.1.14条规则,楼层侧向刚度小于下层的70%或其正二层平均值的80%时,该楼层地震剪力应乘1.15增大系数;新规范3.4.3条规则,坚向不规则的修建结构,竖向抗侧力构件不延续时,该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。

　　5〉、转换梁地震作用下的内力调整：新高规10.2.23条规则,转换梁在特一级和一、二级抗震设计时,其地震作用下的内力区分缩小1.8、1.5、1.25倍。

　　6)、框支柱地震作用下的内力调整：新高规10.2.7条规则,框支柱数目不多于10根时:当框支层为1一2层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%当框支层为3层及3层以上时,各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:框支柱数目多于10根时,当框支层为1一2层时每层框支柱所接受剪力之和应取基底剪力20%,当框支层为3层及3层以上时,每层框支柱所接受剪力之和应取基底剪力3。她框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩,框支柱的轴力可不调整。

4．作用效应组合

　　1)、作用效应组合基本公式非抗震设计时由可变荷载控制的组合zs=γGSGK+γJQJZ的iYQiSω非抗震设计时由永世荷载控制的组合zs=γGSGK+立的hSQik抗震设计时的组合。

　　2)、恒荷载作用的分项系数：当其对结构不利时,关于可变荷载效应控制的组合,应取1.2,关于永世荷载效应控制的组合,应取l.35:当其对结构不利时,普通应取1.0。

　　3)、可变荷载作用的分项系数和组合值系数：普通应取l.4；关于规范值大于4.OKN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3；楼面活荷载的组合值系数见荷载规范表4.1.1,取值范围在0.7-0.9之间；风荷载的组合值系数为0.6；与地震作用效应组合时风荷载的组合系数为0.2。

　　4)、地震作用的分项系数：普通应取1.3:当同时思索水平、竖向地震作用时,应取0.5。

　　5〉、重力荷载代表值：新抗震规范5.1.3条规则,修建的重力荷载代表值应取结构和构配件自重规范值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载组合值系数,应按表5.1.3采用。(与荷载规范表4.1.1不同〉

5.设计内力调整

　　1)、梁设计剪力调整：抗震规范第6.2.4条和高规第6.2.5、7.2.21条规则,抗震设计时,特一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁,其梁端截面组合的设计剪力值应调整。

　　2)、柱设计内力调整：为了表现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求,抗震规范第6.2.2、6.2.3、6.2.6、6.2.10条和高规第4.9.2条规则抗震设计时,特一、一、二、三级的框架柱、框架结构的底层柱下端截面、角柱、框支柱的组合设计内力值应调整。

　　3)、剪力墙设计内力调整：高规第7.2.10、10.2.14、4.9.2条规则,抗震设计时,特一、一、二、三级的剪力墙底部增强区和非增强区截面组合的设计内力值应调整。

6.结构全体功用控制

　　1)、位移控制：新高规的4.3.5条规则,楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角,A、B级高度高层修建均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层修建不应大于该楼层平均值的1.5倍,B级高度高层修建、混合结构高层修建及复杂高层修建,不应大于该楼层平均值的1.3倍。

　　2)、周期控制：新高规的4.3.5条规则,结构改动为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比,A级高度高层修建不应大于0.9；B级高度高层修建、混合结构高层修建及复杂高层修建不应大于0.850。

　　3〉、层刚度比控制：新抗震规范附录E2.1规则,筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；新高规的4.4.3条规则,抗震设计的高层修建结构,其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；新高规的5.3.7条规则,高层修建结构计算中,外地下室的顶板作为上部结构嵌固端时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍:新高规的10.2.6条规则,底部大空间剪力墙结构,转换层上部结构与下部结构的侧向刚度,应契合高规附录D的规则。

　　D.0.1：底部大空间为一层的局部框支剪力墙结构,可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化,非抗震设计时γ不应大于3,抗震设计时不应大于2。

　　D.0.2：底部为2-5层大空间的局部框支剪力墙结构,其转换层下部框架一剪力墙结构的等效侧向刚度与相反或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1,非抗震设计时不应大于2,抗震设计时不应大于1.3。

　　4)、层刚度比计算：

高规附录D.0.l建议的方法一剪切刚度Ki=Gi Ai/hI

高规附录D.0.2建议的方法一剪弯刚度Ki=A i/Hi

抗震规范的3.4.2和3.4.3条文说明中建议的计算方法:

Ki=Vi /A Iji

新规范软件中提供前两种算法。

　　5)、框剪结构中框架承当的倾覆力矩计算；新抗震规范第6.1.3条、高规8.1.3条规则,框架一剪力墙结构,在基本振型地震作用下,若框架局部承当的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的50%,其框架局部的抗震等级应按框架结构确定,柱轴压比限值宜按框架结构采用。抗震规范第6.1.3条的条文说明给出了框架局部承当的倾覆力矩的计算方法zMC=ZZVjh

7.结构构件设计计算

　　1〉、柱轴压比计算：新抗震规范6.3.7条、高规的6.4.2条和混凝土规范的11.4.16条,都规则了柱轴压比的限值,并规则建造于IV类场地且较高的高层修建柱轴压比限值应适当降低。柱轴压比指柱思索地震作用组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比:可不停止地震计算的结构,取无地震作用组合的轴压力设计值:

　　2)、剪力墙轴压比计算：新抗震规范6.4.6条、高规的7.2.14条和混凝土规范的11.7.13条,都规则了剪力墙轴压比的限值。目前新规范顺序给出各个墙肢的轴压比。

　　3)、剪力墙强区：底部加新抗震规范和新高规对剪力墙结构底部增强部位的定义略有不同,区分定义如下:

　　新抗震规范6.1.10条规则,局部框支抗震墙结构的抗震墙,其底部增强部位的高度,可取框支层加上框支层以上两层的高度及落地抗震墙总高度的l/8二者的较大值,且不大于15m,其它结构的抗震墙,其底部增强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层高度二者的较大值,且不大于15m。

　　新高规的7.1.9条规则,普通剪力墙结构底部增强部位的高度可取墙肢总高度的l/8和底部二层高度二者的较大值,当剪力墙高度超越150m时,其底部增强部位的范围可取墙肢总高度的1/10。新高规的10.2.5条规则,带转换层的高层修建结构,剪力墙结构底部增强部位可取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二者的较大值。

　　4)、剪力墙的约束边缘构件和结构边缘构件：

　　新高规的7.2.15条规则,抗震设计时,一、二级剪力墙结构底部增强部位及以上一层的墙肢设置约束边缘构件,一、二级剪力墙的其它部位以及三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置结构边缘构件。

　　5)、梁、柱、支撑、墙配筋计算：

　　基本构件的设计公式都有不同水平改动。运用SATWE软件的几点效果在运用2002新规范版SATWE软件计算钢筋混凝土结构的工程实际中,就自己儿点看法,提出来和大家讨论(SATWE软件版本为2002年12月)。

　　1.剪力墙配筋

　　SATWE依据新规范计算剪力墙配筋,添加了边缘构件计算,因此在其传统的平面配筋简图中表示的剪力墙墙柱(暗柱、端柱和翼墙)配筋不再作为配筋设计的直接依据,仅作为参考保管,设计墙柱配筋时应依据边缘构件配筋简图或剪力墙边缘构件输入文件SatbInb.out停止设计。但是SATWE目前还未将平面配筋简图和边缘构件配筋简图的内容结合在同一图形内一致表达,所以对墙体水平配筋值和超限信息照旧在平面配筋简图中表示,边缘构件配筋简图中仅表示墙柱设计配筋值及截面尺寸。由于平面配筋简图早为大家所熟知,而且比目前的边缘构件配筋简图和文本文件都来得直观,所以希望SATWE软件在这方面停止改良,以方便设计者运用。

　　在目前的平面配筋简图中表示的墙柱配筋值指的是计算值而非设计值,未思索最小配筋率等结构要求,当某段墙肢墙柱配筋值显示为0时,则表示该墙柱为结构配筋。需求留意的是,在边缘构件配筋简图中,虽然软件自动计算了墙柱的截面尺寸,但是出于某些缘由该尺寸能够并不一定契合实践状况,需求设计者在设计时予以调整。另外,对顶部有小塔楼的结构,SATWE在计算底部增强部位范围时,对墙肢总高度的取值,是按首层楼面至小塔楼屋面的总高度计算的而不是按各墙肢自身总高度区分计算的,顺序自动将底部增强部位向上延伸一层计算约束边缘构件。

　　2.地下室结构'

　　当墙体为挡土墙时,软件目前并未在平面配筋简图中给出墙体在平面外受力的配筋,所以若想失掉这类墙体的配筋数据,应在文本文件中查询与该层对应的配筋文件。但是由于实践工程中状况千变万化,而软件又有一定的适用范围,所以对地下室挡土墙的计算还是以手算为好,当采用软件计算结果时,应留意人工复核。另外,关于有窗井的地下室结构,可以在PMCAD中建模,窗井顶部设置为全房间洞,SATWE软件可以计算窗井隔墙对竖向构件的侧向作用。对计算结果,亦应留意人工复核。

　　3.带地下室结构嵌固层的选取

　　《高层修建混凝土结构技术规程》第5.3.7条规则,外地下室顶板作为上部结构的嵌固层时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍,而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。因此,正确选取嵌固层就成为结构全体计算能否正确的关键。但是目前软件尚无法自动判别嵌固层位置,而且工程实际中状况千差万别,要求软件做到自动判别亦十分困难,依然需求设计者停止人工干预,软件为此提供了必要的条件。首先可以按实践地下室层数停止第一次计算,查文本文件中的"结构设计总信息",软件自动计算了楼层上下侧向刚度,这是结构自身的固有性质,不会因地下室层数的变化而改动,据此可以判别嵌固层的位置(当然,对普通工程来说,也可以依据规范提供的公式手算楼层侧向刚度比〉。然后依据嵌固层位置调整计算参数中的"地下室层数"停止第二次计算,SATWE将设计内力调整系数作用在地下室顶板上。但是对实践工程,地下室结构普通都有侧向土体约束,对带有多层地下室的结构,外地下室顶板不能作为嵌固层时,单纯将地下结构参与到主体结构中停止计算,即以为嵌固层位置在地下二层楼板处或更低,则能够形成结构的内力与位移计算结果不契合实践状况,甚至招致单薄层位置变化等等。因此在设计时,应将两种计算结果停止比拟,取最不利结果作为设计依据。应留意,SATWE允诈应用"地下室信息"里的"回填土对地下室约束刚度比"参数来控制地下室结构的水平位移,但是这一参数并不影响设计内力调整系数作用位置。另外,《修建抗震设计规范》中关于"位于地下室顶板的梁柱节点左右梁端截面实践受弯承载力之和不宜小于上下柱端实践受弯承载力之和"的规则,目前软件还没有思索。

　　4.结构改动周期计算

　　计算改动时应按刚性板假定停止,而不应设置弹性板,否则计算出来的结构改动周期和结构位移是不真实的。因此,当结构计算中需求指定某些板块为弹性板时,应先按无弹性板模型考察结构改动能否合格,配筋设计时取两种模型计算的最不利结果作为设计依据。值得留意的是,不论是采用刚性板假定还是弹性板假定的计算,均要求每个方向结构的有效质量系月数不小于90%。

　　5.错层结构的输入

　　SATWE软件可以停止错层结构的计算,方法是在PMCAD建模时按实践状况输入错层平面,即对应每个错层平面应树立两个规范层,并将没有楼板的局部设置为全房间洞,SATWE软件会自动搜索判别错层并计算结构内力。在用PMCAD建模时,"输入次梁楼板"菜单里的两个参数"楼板错层"和"梁错层",常惹起设计者的误解,以为这两个参数就是用来计算错层的,其实这两个参数

只影响画图,而不能用来计算错层。建议PMCAD在这里做一个提示,以免设计者因误解而形成错误。工程中有时会遇到剪力墙上因错层而形成门窗洞口被分为上下两局部的状况,此时应在洞口两侧添加节点,使下部墙体成为相互独立的两段墙,并在上部按实践连梁高度输入主梁。关于多塔结构,当各塔层高不同时,有的设计者也将其按错层输入,这是不正确的。对这种状况,可以在PMC AD建模时先按一种层高建模,然后在SATWE的"多塔楼定义"里,修正各塔层高。当然,在修正层高之前别忘了按实践状况先设置多塔。

　　6.当某洞顶连梁(按洞口输入而不是按主梁输入)高度小于300m时,SATWE在计算内力时将疏忽该梁的存在,亦不计算其配筋。对某些连梁超限的状况,当其破坏对接受竖向荷载无清楚影响时,可思索在大震作用下该连梁不参与任务,按独立墙肢停止第二次多遇地震作用下结构内力剖析。为此,可以调整结构计算模型中的洞口高度,使洞顶连梁高度小于300,从而完成这一目的,防止了添加节点设置主梁的费事。配筋设计时,墙肢应按两次计算所得的较大内力停止配筋设计,连梁按实践截面计算,纵筋可按2.0%~2.5%的配筋率配置,并按实践配筋面积反算连梁弯矩来计算所需的箍筋面积,做到"强剪弱弯"。

　　7.在SATWE"剖析与设计参数补充定义"中,对思索了双向地震力作用的结构,不应同时思索按双偏压方法计算普通框架柱配筋。普通来说,对异型枉、角枉,应采用双偏压计算,对普通框架柱,则可以采用单偏压计算。需求指出的是,目前SATWE虽然要求设计者在"特殊构件补充定义"里定义角柱,但在结构计算时,假设设计者没有选择"按双偏压计算柱",则软件并不按双偏压方法计算设计者定义的角柱。所以,对框架角柱来说,应停止双偏压的补充验算。[PKPM 2003.1 P19]

◆ 楼层最小地震剪力系数λ(剪质比)7度区0.016。《抗震》5.2.5

◆ 大开洞效果：《高规》4.3.6-8

◆ 弹性层间位移角限值［θe］：《抗震》5.5.1

◆ 单薄层弹塑性层间位移角限值［θp］：《抗震》5.5.5

◆ “刚域”：《高规》5.3.4

◆规则结构不停止改动耦联计算时……《抗震》5.2.3 修建结构估量水平地震作用改动影响时，应按下列规则计算其地震作用和作用效应：1 规则结构不停止改动耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。普通状况下，短边可按1.15采用，长边可按1.05采用；当改动刚度较小时宜按不小于1.3采用2改动耦联振型分解法计算时各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角共三个自在度并应按下列公式计算结构的地震作用和作用效应确有依据时兴可采用简化计算方法确定地震作用效应。

◆ (顶塔楼)突出屋面梯间等缩小系数3，《抗震》5.2.4-采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大局部不应往下传递,但与该突出局部相连的构件应予计入；采用振型分解法时，突出屋面局部可作为一个质点；单层厂房突出屋面天窗架的地震作用效应的增大系数，应按本规范9章的有关规则采用。

◆ 结构平安等级：分三级。普通修建为二级。《混凝土结构设计规范》――3.2.1

◆ 裂痕控制等级：分三级。《混凝土结构设计规范》3.3.3

◆ 耐久性规则（环境类别）：《混凝土结构设计规范》3.4.1

全方位的360建筑网，我们大家的建筑论坛。

说明：本站仅支持QQ注册，请直接使用QQ注册，之后有验证邮箱、更改头像等操作。
如果您的帖子进入 “审核状态”，请联系网站客服QQ，看是否 “违规” 。
“共享币”不够？快来这里赚“共享币”吧：
1.可以：点击下面的分享按钮或右侧的浮动分享按钮或扫描二维码分享，赚“共享币”；
2.可以：“建筑币”兑换“共享币”哦；
3.可以：上传并出售资料赚“共享币”哦。
4.本网站严禁发布违法信息，请大家发帖前先看这里！

积分规则详见：积分规则。